Для устранения деформаций после ‘сварки — применяется хо­лодная и горячая правка сварных конструкций. Холодная правка основана на растяжении укороченных уча­стков и мест сварной конструкции до проектных размеров — и форм. Укороченными участками и местами в сварных конст­рукциях являются активные зоны сварных швов, в которых после сварки напряжения растяжения достигают предела текучести.. При холодной правке сварных […]

Образование остаточных напряжений и деформаций при сварке вызывается появлением внутренних усилий при местном нагреве металла. Оба эти явления находятся во взаимной связи, но проявляются при сварке конструкций в различной степени и во — многих случаях в противоположных направлениях. В изготовленных без заметных искривлений сварных конст­рукциях остаточные напряжения растяжения часто достигают весьма высоких значений. Наоборот, в […]

могут быть самые разнообразные и зависят от характера соединений и вида конструкции, применяемых методов сварки, режима нагрева, механических характеристик и химического состава сваривае­мых металлов. Как правило, для уменьшения пиков остаточных напряжений и избежания трещин при сварке незакрепленных деталей, а так­же закаливающихся сталей, тепловой режим сварки целесооб­разно повышать с целью увеличения объема разогреваемого металла, а значит […]

Мероприятия по уменьшению напряжений при сварке Остаточные напряжения растяжения в активной зоне в. пре­обладающем большинстве практических случаев сварки достига­ют (Предела текучести. Вследствие этого, меры, принимаемые до сварки и в процессе — аварки, ‘кроме предварительного растяжения или подогрева изделия до высоких температур, не устраняют возникновение, а также значительно не уменьшают величину остаточных напряжений от продольной усадки. […]

Рассмотренные выше сварные. конструкции (фиг. 98—103) отличались «большой длиной и сравнительно мальши. поперечны­ми размерами. Вследствие этого поперечные швы в этих кон­струкциях либо совсем отсутствуют, либо их очень мало. Соеди­нения элементов или узлов поперечными швами в рассмотрен-1 ных выше сварных — конструкциях вызываются необходимостью наращивания длины элементов до требуемых проектных разме­ров. Обычно при изготовлении сварных конструкций […]

1- й пример. Найти продольное укорочение А/ сварной балки коробчатого сечения. Поперечное сечение балки F = 131,78 см2 показано на фиг. 102. Длина балки /=5180 мм. Предел текучести стали ст = 2200 кГ/см2. Сварка под слоем флюса в лодочку, порядок выполнения швов накрест. Режим сварки: / = 700 a, U = 36 в, v = […]

Продольная усадка есть укорочение шва под действием ‘остаточного активного внутреннего осевого усилия. Характер общей деформации в сварных конструкциях от продольной усад­ки зависит от сечения и расположения сварных швов относитель­но центральной оси конструкции, от режима сварочного нагрева, от последовательности выполнения сварных швов и от размеров и формы конструкции и ее элементов. Вид общей остаточной деформации сварной […]

Виды деформаций в сварных конструкциях Деформации, возникающие ,при изготовлении сварных соеди­нений и сварных конструкций, разделим на три общих вида по трем основным ‘прианакам: 1) ‘по причине их возникновения «и образования при нагреве металла; 2) іпо времени существования в металле сварной конструк­ции; 3) по характеру искажения геометрических размеров и форм сварной конструкции. В свою очередь сварочные […]

V іПри^ійзготовлении сварных тавровых соединений поясные швы в — большинстве случаев выполняют поочередно. Если бы по­сле. наложения первого поясного шва, допустим правого (фиг. 91, а) остывание его по длине и по толщине происходило одновременно, то под действием ‘поперечной усадки наплавлен­ного металла стенка отклонилась бы от своего первоначального положения в сторону шва на угол р. Свободное […]

Сварная двутавровая балка представляет собой два свар­ных тавра, соединенных в одно целое поверхностями наружных торцов своих стенок (фиг. 89, а). Определение активной зоны поясных смежных швов и активного внутреннего усилия Р, по­рождаемого продольной усадкой этих швов, производится по ра­нее приведенным формулам. Активное внутреннее усилие поясных смежных швов двутав­ровой ‘балки Р = от Fc, (226) где […]