В качестве иллюстрации применения разработанных в п. 4.2.5 приемов оценки упругой податливости поля собственных напря­жений у конструктивных концентраторов рассмотрим узел пере-

Рис. 4.25. Схема оценки требований к пластиче­ской податливости стыкового шва, соединяю­щего полки пересекающихся балок

а)

[-4-і

і

.Л-

*

сечения верхних поясов двутавровых балок на одном уровне, ко­торый часто встречается в судостроительных, машиностроительных и строительных конструкциях (рис. 4.25, а). В начале и конце стыкового шва длиной В, соединяющего пояса балок, часто наблю­даются дефекты, ограничивающие пластическую податливость та-

кого соединения. Упругую податливость в случае, когда свароч­ные и реактивные напряжения отсутствуют, можно оценить по схеме рис. 4.25, б, используя (4.9),

100А/о/Б »(2р/лЕ) In 2 = 44,2р/£. (4.47)

Для малоуглеродистой стали р! Е ^ 0,001. Это требует, чтобы пластическая податливость в начале и конце сварного шва по порядку величины была равна 0,05 мм на каждые 100 мм ширины пояса присоединяемой балки. Для стали средней прочности, типа 10ХСНД, это значение следует увеличить примерно в два раза, пропорционально увеличению р/Е.

Если пластическая податливость Д/кр сварных соединений будет больше Д/0 (примеры оценки которой даны выше), то в соответ­ствии с п. 4.1 при расчетах прочности собственные напряжения можно не учитывать. _ _

Если оказывается, что А/кр < Д/0, в расчетах прочности необ­ходимо учитывать собственные напряжения. При ориентировочных расчетах в этом случае можно использовать формулу (4.5).