К поверхности пластины толщиной § приложен, начиная с момента t=0, непрерывно-действующий нормально-полосовой источник с плоскостью симметрии XOZ, неограниченно простираю­щейся в направлении ОХ (см, фиг. 95). Линейная мощность Яч кал/см сек (на единицу длины источника в направлении ОХ),коэ­фициент сосредоточенности k (в направлении OY) я плоскость XOZ симметрии источника остаются постоянными за все время действия источника.

Вывод уравнения процесса нагрева совершенно аналогичен рас­смотренному выше выводу для нормально-кругового источника. Сум­мируя элементарные приращения температуры (24.4) мгновенных нормально-полосовых источников за время t действия непрерыв — ного источника, получим

С

Выражение (28.5), так же как и выражение (26.5), представляет алгебраическую сумму температур плоскости XOZ пластины от приложенных в плоскости XOZ непрерывно-действующего в течение источника с мощностью qv на единицу длины пластины и от стока — q, приложенного на t позднее и действующего в течение времени t0 (фиг. 97).

В предельном состоянии, т. е. ♦ oos температура плоскости сим­

метрии XOZ пластины

так как Ф{оо) = 1. Предельная температура точек плоскости сим­метрии пластины, нагреваемой неподвижным нормаль но-поло­совым теплоебменным источником, пропорциональна линейной мощности источника q19 обратно пропорциональна корню квадрат­ному из произведения (ос1 -4~gc2) XS и уменьшается с увеличением без­размерного критерия btQ (фиг.

101). Чем больше кеэфициент Р]Щд^Тг сосредоточенности k нормально — Ґ0{Оо)

полосового источника, тем выше предельная температура нагре­ва. Полагая /0 — 0, получим тем­пературу прсдельногоссстояния нагрева пластины плоским не­прерывно действующим источ­ником той же мощности qx

, (28.7)

2 V 2аЛЛ V ‘

здесь коэфициенты теплоотдачи верхней и нижней поверхностей пластины одинаковы и равны коэфициенту а для спокойного воздуха, поэтому ах+а2=2ав