Для крупных полотнищ (Р >• 10) можно воспользоваться формулой (4.15). При односторонней автоматической сварке сты­ковых швов с полным проваром глубину провара ориентировочно можно оценить как 1 мм на 100 А сварочного тока. Считая при автоматической сварке напряжение равным 40 В, а скорость сварки порядка 0,5 см/с, можно получить ориентировочное значение qal6 = 13* 10® кал/см2. Подставив это значение в (3.15), получим, что А/0 = 1,25 независимо от толщины листов. Для дефектных сварных соединений А/кр = 1,2 мм может быть только в условиях общего течения основного металла. Следова­тельно, для таких сварных листов и полотнищ требование равно­прочное™ сварного соединения в местах пересечения швов обя­зательно. Переход на двустороннюю сварку снизит удельную энергию сварки приблизительно в два раза. Тогда требуемая пластическая податливость поперечных швов составит около 0,6 мм. Эти же оценки остаются справедливыми, когда ширина листов снижается примерно до 1 м. Однако при ширине полосы 100 мм требуемая пластическая податливость при указанных условиях составляет только 0,12 мм. Такое сварное соединение может оказаться достаточно прочным при температуре несколько ниже Т1Р.- Если ширину полосы снизить до 50 мм, то требуемая пластическая податливость 0,06 мм (см. гл. 3) может быть получена сразу же за Тн> Поэтому для таких сварных соединений можно назначить минимальную температуру эксплуатации: Т ^ Ти п + + (10ч-15)° С.

Все сказанное справедливо для малоуглеродистой стали с пре­делом текучести 24 кге/мм2. Если перейти на сталь с более высо­ким пределом текучести (например, 48 кге/мм2), то из выражения (4.15) видно, что при постоянной относительной ширине упруго­пластической зоны (Р = const) потребуется в два раза большая пластическая податливость сварных соединений. Чем больше прочность применяемой стали в нетермообработанной сварной конструкции, тем выше требования к пластичности сварных соединений.